本鋼北營(yíng)新2號(hào)高爐長(zhǎng)期無(wú)計(jì)劃休風(fēng)爐況恢復(fù)實(shí)踐

陳正林,王光亮，劉森

（北營(yíng)煉鐵廠新2^#高爐作業(yè)區(qū) 本溪市117000）

摘要：本文對(duì)本鋼北營(yíng)新2^#高爐成功處理長(zhǎng)期無(wú)計(jì)劃休風(fēng)進(jìn)行了總結(jié)。做好休風(fēng)期間的保溫工作，最大限度的降低高爐的熱損失；依據(jù)以往計(jì)劃休風(fēng)方案，確定燃料比、確定送風(fēng)后各項(xiàng)操作參數(shù)；依據(jù)爐溫及物理熱把握好復(fù)風(fēng)后的加風(fēng)進(jìn)度等，實(shí)現(xiàn)了高爐爐況的快速恢復(fù)，將損失降到了最低。

關(guān)鍵詞：大型高爐；長(zhǎng)期休風(fēng)；爐況恢復(fù)

The new North 2# blast furnace long-term plan Hugh wind furnace restoration practice

                Chen zheng-lin ,Wang Guang-liang，Liu shen  

(The new 2^# balst furnace ironmaking plant of Beiying operation arer,benxi,117000)

Abstract: This paper for Benxi Beiying blast new 2# successfully processed long-term unplanned downtime are summarized. During the break wind insulation work well, maximize the decrease of blast furnace heat loss; on the basis of previous plans, Hugh, wind determined fuel ratio, supply is determined after the operating parameters; according to the furnace temperature and thermophysical grasp good complex after air blowing process, realize the rapid recovery of the blast furnace, to reduce losses to a minimum.

Key  words: Large blast furnace; long break wind; recovery furnace conditionsr

本鋼北營(yíng)新2號(hào)3200m3高爐于2014年7月26日投產(chǎn)，有效容積3200m3，設(shè)有4個(gè)鐵口，32個(gè)風(fēng)口，采用了槽下分散篩分、分散稱量工藝、串罐無(wú)料鐘爐頂裝料設(shè)備、冷INBA爐渣處理工藝、軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)、旋切頂燃式熱風(fēng)爐、干法除塵工藝、6~9段銅冷卻壁、薄壁爐身結(jié)構(gòu)、主管加分配器直接噴吹工藝等十幾項(xiàng)國(guó)內(nèi)外煉鐵新技術(shù)、新工藝。高爐投產(chǎn)以后，通過不斷的優(yōu)化操作參數(shù)，高爐各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到明顯改善，其各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)超過設(shè)計(jì)水平，利用系數(shù)達(dá)到2.5t/m³.d以上，風(fēng)溫1250℃，焦比310 kg/t ，煤比160 kg/t，燃料比510 kg/t 。2015年5月12日16：57由于運(yùn)焦TC201皮帶刮開，導(dǎo)致無(wú)法上料，高爐被迫無(wú)計(jì)劃休風(fēng)29小時(shí)36分鐘，高爐復(fù)風(fēng)后，用時(shí)8小時(shí)將爐況恢復(fù)正常，進(jìn)一步降低了能耗，本文總結(jié)了高爐爐況恢復(fù)的過程。

1  高爐休風(fēng)前狀態(tài)

高爐休風(fēng)前運(yùn)行狀況：爐況穩(wěn)定順行，各操作參數(shù)運(yùn)行正常。風(fēng)量5430 m³/min，風(fēng)壓0.390MPa,頂壓0.222Mpa，富氧率2.46%，風(fēng)溫1250℃，煤氣利用率48.9%；礦批95t,焦批18t，負(fù)荷5.278；利用系數(shù)2.516 t/m³·d，煤比160 kg/t，燃料比510kg/t。

5月12日16：57由于運(yùn)焦TC201皮帶刮開無(wú)法上料，組織兩鐵口重疊出鐵準(zhǔn)備休風(fēng)，渣鐵出凈后，于17：38將風(fēng)休下，此時(shí)空尺至5.7m，休風(fēng)時(shí)爐溫0.343%，物理熱1502℃。

2  休風(fēng)期間高爐保溫措施

為最大限度減少爐缸熱量損失，高爐采取以下保溫措施：（1）休風(fēng)后及時(shí)用炮泥堵嚴(yán)風(fēng)口；（2）第一時(shí)間更換漏水風(fēng)口，十字測(cè)溫停水，并且兩小時(shí)檢查一次冷卻設(shè)備，杜絕漏水入爐。（3）休風(fēng)兩小時(shí)后將Ⅰ系、Ⅱ系、高壓水各停一臺(tái)泵，高壓水壓由1.06 Mpa→0.61Mpa，Ⅰ系水壓由0.63 Mpa→0.5Mpa，Ⅱ系水壓由0.67 Mpa→0.45Mpa，其水流量變化情況見表1，最大限度減少爐缸熱量損失。（4）不更換爐頂設(shè)備，爐頂不點(diǎn)火，同時(shí)3個(gè)爐頂放散只開啟一個(gè)，并4小時(shí)倒一次放散（保證2閉1開）。（5）2小時(shí)后停通爐頂蒸汽，改通入氮?dú)猓?/span>800m3/h），避免蒸汽冷凝進(jìn)入爐內(nèi)。

表1 水量變化情況

Table 1 Change of the water

3  復(fù)風(fēng)前的準(zhǔn)備工作

3.1 做好設(shè)備調(diào)試工作

做好檢修設(shè)備項(xiàng)目的驗(yàn)收工作及送風(fēng)前的設(shè)備試運(yùn)轉(zhuǎn)，確保設(shè)備的可靠性，避免二次休風(fēng)及設(shè)備故障減風(fēng)，延緩爐況恢復(fù)進(jìn)度或者導(dǎo)致爐況惡化的現(xiàn)象發(fā)生，為爐況的快速恢復(fù)創(chuàng)造了條件。

送風(fēng)系統(tǒng)安裝嚴(yán)密及送風(fēng)前風(fēng)口堵泥處理干凈，有利于快速加風(fēng)及保證初始送風(fēng)的風(fēng)口進(jìn)風(fēng)均勻性，為快速加風(fēng)創(chuàng)造條件。

3.2 做好爐前出鐵的準(zhǔn)備工作

送風(fēng)前準(zhǔn)備好風(fēng)鎬、吹氧管、河沙、鉤機(jī)及其它機(jī)械設(shè)備；按照爐涼出鐵準(zhǔn)備，具備三個(gè)鐵口出鐵條件（兩用一備），并具備鐵后主溝放殘鐵條件，正常時(shí)兩場(chǎng)輪流出鐵，特殊情況使用備用鐵口出鐵，保證及時(shí)排凈渣鐵。

4復(fù)風(fēng)操作

   5月13日23：16運(yùn)焦皮帶恢復(fù)正常，高爐送風(fēng)，至14日7：00高爐各參數(shù)及指標(biāo)恢復(fù)正常，用時(shí)8小時(shí)16分鐘，恢復(fù)過程如下：

4.1 風(fēng)口布置情況

堵3個(gè)風(fēng)口（9^#、20^#、30^#），送風(fēng)風(fēng)口面積0.3639㎡，送風(fēng)風(fēng)口布置見圖1。

4.2 復(fù)風(fēng)料的處理

依據(jù)以往計(jì)劃休風(fēng)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)及料面下降情況(料面下降1.3m)：復(fù)風(fēng)后加入凈焦量與計(jì)劃休風(fēng)時(shí)凈焦加入量一致3*18t=54t，礦批由95t退至80t減礦15t,抬高焦比57 kg/t。送風(fēng)前具備上料條件后先將料線攆至正常料線。

4.3恢復(fù)過程

23:17送風(fēng)，風(fēng)量2484m3/min,風(fēng)壓133kpa,風(fēng)溫1040℃，23:57風(fēng)壓回頭，加風(fēng)至2721 m3/min ，風(fēng)壓146kpa，期間上料2批，0:25料尺松動(dòng)走尺，料線2.36m，視壓差逐步恢復(fù)風(fēng)量，0：50進(jìn)行吹煤，并提高風(fēng)溫至1200℃以上，噴煤量根據(jù)燃料比520kg/t組織，至3：10風(fēng)量加至4850 m3/min，標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速達(dá)到220m/s，并視下料情況，捅開第一個(gè)風(fēng)口，3：47捅開第二個(gè)風(fēng)口，此時(shí)風(fēng)量已經(jīng)達(dá)到5050 m3/min，5：06投入富氧，到6：50風(fēng)量加至5336 m3/min，頂壓222kpa, 至此各項(xiàng)操作參數(shù)恢復(fù)正常，2天后捅開最后一個(gè)風(fēng)口。其加風(fēng)趨勢(shì)見圖2：

4.4負(fù)荷處理及爐溫變化

復(fù)風(fēng)后礦批為80t/批，負(fù)荷4.444，焦比367.5kg/t,11批后礦批增到90t，負(fù)荷5.0，焦比327.7kg/t，降低焦比40kg/t，31小時(shí)后礦批增到95t，負(fù)荷恢復(fù)到休風(fēng)前狀態(tài)，整個(gè)恢復(fù)過程燃料比520kg/t平衡，負(fù)荷調(diào)整見表2，其送風(fēng)后爐溫逐漸恢復(fù)至正常水平，隨爐溫的回歸物理熱逐漸提高：1390℃→1427℃→1453℃→1481℃→1490℃→1500℃，其復(fù)風(fēng)后6爐次17罐鐵爐溫變化趨勢(shì)見圖3：

表2 負(fù)荷調(diào)整

Table 2 Damping down material

5  成功之處

5.1 做好送風(fēng)前的準(zhǔn)備工作

  休風(fēng)前出凈渣鐵，有利于順利休風(fēng)及爐況恢復(fù)；休風(fēng)期間采取措施減少爐缸及爐體的熱損失；合理組織生產(chǎn)，做好爐涼出鐵的準(zhǔn)備。

5.2 調(diào)整好負(fù)荷

休風(fēng)料的焦比高低取決于休風(fēng)時(shí)間的長(zhǎng)短及高爐的熱損失大小，送風(fēng)后燃料比的平衡可參考正常爐況燃料比，走尺后立刻噴煤，同時(shí)提高風(fēng)溫水平，補(bǔ)充爐缸熱量，并較正常爐況時(shí)的燃料比提高10kg/t左右，渣鐵物理熱未回到正常水平時(shí)，焦比需要高20kg/t左右。

5.3 確定送風(fēng)風(fēng)口面積

  送風(fēng)風(fēng)口面積的大小由休風(fēng)前的高爐順行程度、休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)短及高爐強(qiáng)化程度決定。順行程度好及強(qiáng)化好的高爐，送風(fēng)風(fēng)口面積不宜過小，否則加風(fēng)困難，輕負(fù)荷料不能及早下達(dá)爐缸；并且所堵風(fēng)口必須堵住，以免影響恢復(fù)進(jìn)度；高爐無(wú)論那種類型的休風(fēng)都對(duì)爐缸工作造成影響，操作參數(shù)正常后，可以依據(jù)情況留一個(gè)風(fēng)口不捅開，操作2~3天，達(dá)到高風(fēng)速活躍爐缸的目的，以盡快恢復(fù)爐缸的正常工作性。

5.4 掌握好冶煉進(jìn)程

  高爐送風(fēng)比大小，由送風(fēng)后的壓差及探尺活動(dòng)情況決定，壓差低送風(fēng)比可以相對(duì)大一些、探尺下降正常后初始加風(fēng)幅度及頻度可以大一些，接近正常風(fēng)量后幅度要小，間隔時(shí)間要適當(dāng)延長(zhǎng)，風(fēng)速達(dá)到正常后開始捅第一個(gè)風(fēng)口。另一方面，恢復(fù)進(jìn)度要考慮各系統(tǒng)的設(shè)備運(yùn)行情況及爐前排放渣鐵情況。特別是無(wú)計(jì)劃休風(fēng)復(fù)風(fēng)時(shí)，只有渣鐵正常排放，冶煉進(jìn)程才能按計(jì)劃進(jìn)行。

5.5 合理爐料結(jié)構(gòu)

   由于生礦的冶金性能尤其是粉化現(xiàn)象較球團(tuán)嚴(yán)重，在休風(fēng)期間軟熔帶固結(jié)，整體料柱的透氣性差，在休風(fēng)前一個(gè)冶煉周期及復(fù)風(fēng)后爐況沒恢復(fù)正常前，生礦要停止使用，以此提高爐料的透氣性。

6 總結(jié)

無(wú)計(jì)劃休風(fēng)爐況恢復(fù)進(jìn)度，一方面取決于各系統(tǒng)的準(zhǔn)備工作的充分程度，另一方面要依據(jù)休風(fēng)時(shí)間的長(zhǎng)短及高爐熱損失的大小，準(zhǔn)確調(diào)整負(fù)荷及加風(fēng)進(jìn)程，才能做到高爐的快速安全恢復(fù)。

對(duì)每一次休風(fēng)的恢復(fù)實(shí)踐操作都要對(duì)各種參數(shù)進(jìn)行校對(duì)、優(yōu)化，以此積累原始數(shù)據(jù)，使高爐休風(fēng)爐況的快速恢復(fù)逐步走向成熟，并形成成功可借鑒的操作經(jīng)驗(yàn)。

參考文獻(xiàn)

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