低硫鋼種的低硅精煉技術(shù)

陳玉鑫  陳峰  郜劍英  李文平

（凱諾斯（中國(guó)）鋁酸鹽技術(shù)有限公司  北京  100028）

摘  要：本文討論了冶煉低硅低硫鋼種（w[S]≤0.003%和w[Si]≤0.05%）的難點(diǎn)，著重從熱力學(xué)角度分析了在脫硫的同時(shí)防止增硅的方法，闡述了防止增硅的具體應(yīng)對(duì)措施。文章利用Factsage軟件計(jì)算熔渣組成的活度和熔化特性，利用最大平衡鋁含量的概念指出最佳的精煉熔渣組分控制為：w(MgO)=5~8%、w(CaO+MgO)=62~66%、w(SiO₂) =4~6%、w(Al₂O₃) =29~33%。文章還指出，若鋼-渣間反應(yīng)達(dá)到平衡，硅含量極為容易超標(biāo)，因此控制鋼-渣之間反應(yīng)不平衡是控制增硅的關(guān)鍵，鋼-渣間增硅反應(yīng)不平衡度應(yīng)控制在-6.0到-4.0之間。措施實(shí)施后，LF爐精煉結(jié)束硅含量均值由0.0345%降低至0.0222%，統(tǒng)計(jì)不合格率由10.3%降至零，過(guò)程能力指數(shù)Cpk值1.35，達(dá)到受控狀態(tài)，預(yù)測(cè)長(zhǎng)期不合格率僅為0.2%。極大提升了低硫低硅產(chǎn)品生產(chǎn)的穩(wěn)定性，取得了良好的效益。

關(guān)鍵詞：精煉渣；不平衡度；回硅；低硫低硅鋼種；脫硫；硫分配比

Low Silicon Control for Steel Grades with Low Sulphur Content

CHEN Yu-Xin,  CHEN Feng,  GAO Jianying,  LI Wenping

(1. KERNEOS(CHINA) Aluminates Technologies Co. Ltd., Beijing 100028)

Abstract: This paper introduces how to control the silicon content when w[S]≤0.003% and w[Si]≤0.05%. Factsage was used to calculate the activities and other melting characteristics of melted slags, following with maxium aluminium content in metal, which showed the optimized slag composition are, w(MgO)=5~8%, w(CaO+MgO)=62~66%, w(SiO₂) =4~6%, w(Al₂O₃) =29~33%. It was revealed that the silicon content will exceed the upper limit when slag-metal reactions go balanced. So the imbalance degree of slag-metal reactions plays the biggest role in controlling silicon pickup, which should range between -2.5 and -4.5. Some actions were signed and applied, consequence in average silicon content decreasing from 0.0345% to 0.0222%, unqualified rate decreasing from 10.3% to zero, process capability index 1.35, and the predicted unqualified ratio 0.2%. This dramatically improved the stability of the production process of low silicon & sulphur grades.

Key Words: refining flux; imbalance degree; silicon pickup; low silicon and suphur steel; desulphurization; sulphur partition ratio

1 前言

高強(qiáng)度合金結(jié)構(gòu)鋁鎮(zhèn)靜鋼鋼水深脫硫是許多學(xué)者和工程人員長(zhǎng)期研究的課題，也取得了大量的成果^[1-14]。當(dāng)前部分鋼鐵企業(yè)的鋼材硫含量已經(jīng)可以控制在0.0030%以下。同時(shí)，研究者也為我們提供了比較理想的脫硫渣系，例如，CaO~60%、Al₂O₃~30%、SiO₂~10%。部分熱連軋高強(qiáng)度合金結(jié)構(gòu)鋁鎮(zhèn)靜鋼由于表面質(zhì)量要求較高，要求較低的硅含量。這是因?yàn)椋�較低的硅含量可以減少鋼坯加熱過(guò)程粘性的鐵橄欖石（Fe₂SiO₄）的生成，從而提高除鱗效率，減少殘留氧化鐵皮，改善鋼卷的表面質(zhì)量^[15-19]，如圖1。為了減少硅對(duì)表面質(zhì)量的影響，很多國(guó)內(nèi)企業(yè)開發(fā)熱軋鋼卷產(chǎn)品時(shí)要求鋼坯硅含量w[Si]≤0.10%^[5]或w[Si]≤0.05%^[20]。

圖1 “紅銹”（含硅鋼紅色氧化鐵皮）生成機(jī)理示意圖

Fig. 1 Demo for Birth Process of the Red Rust

獲得較低的硅含量鋼對(duì)鋼水冶煉過(guò)程也提出了挑戰(zhàn)，尤其是冶煉w[Si]≤0.05%的鋼種^[21-35]。如果同時(shí)要求硫含量w[S]≤0.003%，則不可能通過(guò)原料控制硫含量，必須要在鋼包爐進(jìn)行脫硫，脫硫過(guò)程極易造成回硅。本文著重討論冶煉w[S]≤0.003%和w[Si]≤0.05%的鋼種的冶煉，鋼水主要成分如表1。這一類鋼種一般要求在轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉前通過(guò)鐵水預(yù)處理和控制原料入爐硫含量控制較低的硫含量（可達(dá)w[S]≤0.008%）^[13-14]，在LF爐要完成進(jìn)一步脫硫和防止回硅的任務(wù)。

表1 高強(qiáng)度合金結(jié)構(gòu)鋁鎮(zhèn)靜鋼成分

Table 1 Composition of High Strength Low-alloyed Structural Steel

2 生產(chǎn)工藝概況

高強(qiáng)度合金結(jié)構(gòu)鋁鎮(zhèn)靜鋼的生產(chǎn)工藝流程為：KR鐵水脫硫→BOF→出鋼渣洗→LF→RH→連鑄。

KR鐵水脫硫終點(diǎn)w[S]≤0.003%，通過(guò)控制轉(zhuǎn)爐原料的硫含量，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)w[S]≤0.008%。

轉(zhuǎn)爐終渣成分：CaO~40%，SiO₂~12%，MgO~12%，Al2O3~3%。擋渣出鋼，下渣量約為4~6Kg/t。

出鋼渣洗過(guò)程加入石灰（CaO>85%, SiO₂≤3%）、純鋁（金屬Al>99%）和高堿度精煉渣（CaO~54%，Al2O3~38%，SiO₂≤3%），LF爐過(guò)程可以加入石灰和高堿度精煉渣。RH爐處理過(guò)程可以脫氣和合金化操作，不允許吹氧升溫。RH爐真空結(jié)束后進(jìn)行喂鈣線操作。

3 鋼-渣平衡計(jì)算

解決脫硫同時(shí)低硅冶煉問(wèn)題的關(guān)鍵是防止從鋼包渣中往鋼水中回硅。因此首先考慮采取低SiO2活度的渣系同時(shí)滿足脫硫所需的高硫容量渣系。

3.1 鋼-渣間硅平衡計(jì)算

根據(jù)文獻(xiàn)^[36,37]數(shù)據(jù)，存在反應(yīng)式2.1和2.2，

4[Al] + 3SiO₂(l) = 2Al₂O₃(s) + 3[Si]   ΔG^θ= -682770 + 115.14T          （式2.1）

由式2.3可知，渣中較高的TiO₂和Al₂O₃活度、較低的SiO₂活度有利防止回硅。

3.2 鋼-渣間脫硫反應(yīng)計(jì)算

鋼-渣間脫硫反應(yīng)如式2.4：

                                （式2.4）

文獻(xiàn)^[38~40]給出了硫容量C_s的計(jì)算公式2.5和2.6。

lgC_s =-13 .913 +42 .84∧ -23 .82∧² -11710/T -0 .02223w(%SiO₂) -0.02275w(%Al₂O₃)  （式2.5）

lg L_S =-935/T +1.375 +lgC_S +lg f _[S] -lg a_[O]                           （式2.6）

其中∧表示光學(xué)堿度。

郝寧等^[41]根據(jù)式2.5和2.6計(jì)算并分析MgO (5~10%)-CaO-Al₂O₃-SiO₂渣系的硫容量, 并計(jì)算1600℃時(shí)熔渣的固液分界線，鋼中溶解鋁質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.03 %時(shí)的渣鋼間硫平衡分配比入圖2。

圖2 w(MgO)=8%時(shí)CaO-Al₂O₃-SiO₂-MgO 四元渣系的等硫平衡分配比線

Fig. 2 Iso-L_S line in Diagram for CaO-Al₂O₃-SiO₂-MgO slags with w(MgO)=8%

從脫硫角度看，熔渣100%液相并且CaO活度為1對(duì)脫硫和吸附夾雜是最有利的。但實(shí)際上要保持CaO活度為1，必須保證熔渣中含有少量的固相自由CaO。也就是說(shuō)，熔渣中的CaO是處于過(guò)飽和狀態(tài)的。此外，少量的固相CaO也可以兼顧保溫和埋弧效果。為了便于生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)控制，通常允許1600℃時(shí)CaO過(guò)飽和量在5~10%之間。

基于大量實(shí)際數(shù)據(jù)，一般LF終渣中硫含量在0.2~1.0%附近。為了保證鋼中w[S]≤0.0030%，要求L_S = w(S)/ w[S] > 300。因此取L_S ≥ 500的熔渣進(jìn)行研究較為符合實(shí)際。如圖2中方框區(qū)域，對(duì)于鋁鎮(zhèn)靜鋼而言，一般渣中Al₂O₃≥15%，要想使渣鋼間硫平衡分配比達(dá)到500以上，同時(shí)保證熔渣中液相比例較高，須大致控制渣中w(MgO)≤8%，w(CaO)≥50%, w (Al₂O₃) 15~40%，w(SiO₂)≤20%。同時(shí)可知，在方框內(nèi)右下角區(qū)域，渣中Al₂O₃含量越高，SiO₂越低，熔渣的液相比例越高，且渣-鋼間硫的分配比越高，脫硫熱力學(xué)條件越好。

3.3 熔渣組分活度計(jì)算

利用Factsage軟件對(duì)圖2方框所示區(qū)域附近的熔渣組分活度進(jìn)行了計(jì)算。分MgO=5%和8%兩組進(jìn)行計(jì)算，方框4個(gè)頂點(diǎn)的成分如表2。

表2 熔渣計(jì)算組分區(qū)域

Table 2 Vertex of the chosen content area of the slag

圖4 1600℃時(shí)渣中SiO₂和Al₂O₃的活度隨Al₂O₃含量變化趨勢(shì)

Fig. 4 Trend Curve of SiO₂ & Al₂O₃ activity with Al₂O₃ content in slag

圖5 1600℃時(shí)渣中SiO₂和Al₂O₃的活度隨SiO₂含量變化趨勢(shì)

Fig. 5 Trend Curve of SiO₂ & Al₂O₃ activity with SiO₂ content in slag

如圖6，將所得的活度結(jié)合式2.3計(jì)算出鋼中鋁含量的允許最大值。當(dāng)w(MgO)=5%時(shí)，CaO大約在56~60%鋼中鋁含量允許值最大；當(dāng)w(MgO)=8%時(shí)，CaO大約在54~58%鋼中鋁含量允許值最大。無(wú)論w(MgO)=5%或8%，熔渣中Al₂O₃含量在30~40%，w(SiO₂)<1%時(shí)，鋼中鋁含量允許值最大。鋼中鋁含量允許值w[Al]_max最大為0.013%。

圖6 1600℃時(shí)鋼中允許最大鋁含量與熔渣組分的關(guān)系

Fig. 6 Relationship between Calculated Maxium Al content in molten steel and slag composition

3.4 熔渣增硅量測(cè)算

渣中SiO2的來(lái)源有：①合金；②輔料（石灰和精煉渣）；③轉(zhuǎn)爐下渣。

經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)算，合金增硅量大約0.01~0.02%之間。

一般冶金石灰和預(yù)熔精煉渣通常SiO₂≤4.0%，轉(zhuǎn)爐下渣中SiO₂含量大約11~14%（中值13%）。假設(shè)石灰和預(yù)熔精煉渣投入量7~15Kg/t不等，則渣中初始SiO₂控制在6.5%以下。如果全部還原進(jìn)入鋼水中，按最大渣量（15+5）=20Kg/t測(cè)算，增硅量可以達(dá)到0.065%，加上合金增硅部分，超出表1列出的產(chǎn)品控制標(biāo)準(zhǔn)。如果要控制最終硅含量，要求LF爐終渣SiO₂含量不能過(guò)低，應(yīng)該控制在4~6%之間。

3.5 LF爐精煉終渣熔化特性與成分控制區(qū)間選擇

將w(MgO)=5~8%、w(CaO)=54~60%、w(SiO₂) =4~6%、w(Al₂O₃) =30~40%區(qū)間內(nèi)的所有渣成分進(jìn)行計(jì)算，得到他們?cè)?/span>1600℃時(shí)的液相比例，固相自由CaO和固相自由MgO含量。按照液相比例85~95%進(jìn)行選擇列入表3。

表3列舉的是最佳的熔渣組分：w(MgO)=5~8%、w(CaO+MgO)=62~66%、w(SiO₂) =4~6%、w(Al₂O₃) =29~33%。

表3 熔渣計(jì)算組分區(qū)域

Table 2 Vertex of the chosen content area of the slag

4 鋼-渣反應(yīng)不平衡度與控制增硅

如圖6，在鋁鎮(zhèn)靜鋼脫硫過(guò)程中，鋼中鋁含量一般在0.03~0.05%，遠(yuǎn)高于計(jì)算所得的w[Al]_max。如果達(dá)到完全平衡，則渣中SiO₂可以被接近100%還原到鋼水中，造成增硅，即一般所謂“回硅”現(xiàn)象。可見，要使得鋼中不發(fā)生嚴(yán)重的回硅，鋼渣之間反應(yīng)不能達(dá)到完全平衡。

4.1 鋼-渣間增硅反應(yīng)不平衡度

根據(jù)文獻(xiàn)[36]，定義增硅反應(yīng)不平衡度為：

圖7 不平衡度與增硅控制

Fig. 7 Relationship between imbalance degree and control of Silicon pickup

4.2 鋼-渣擴(kuò)散脫硫與增硅控制

LF爐精煉過(guò)程脫硫通過(guò)鋼水與熔渣之間擴(kuò)散反應(yīng)進(jìn)行，脫硫反應(yīng)發(fā)生在鋼-渣界面上。與此同時(shí)，增硅反應(yīng)也發(fā)生在鋼-渣界面上。因此，理論上脫硫越徹底，則增硅量越大。如圖8，以鋼-渣間硫的分配比L_S衡量脫硫狀況，L_S與增硅量有明顯正向關(guān)系。

圖8 鋼-渣間硫的分配比L_S（實(shí)測(cè)）與增硅控制

Fig. 8 Relationship between L_S and control of Silicon pickup

4.3 渣中氧化性與增硅控制

如圖9，渣中氧化性越強(qiáng)，增硅越少。控制TFe+MnO>1.0%可以較好的防止增硅造成的成分超標(biāo)。由于脫硫需要較低的氧化性控制，因此脫硫爐次建議控制在1.0~1.5%之間。

圖9 渣中氧化性與增硅控制

Fig. 9 Relationship between slag oxidizability and silicon pickup

4.4 出鋼下渣量與增硅控制

轉(zhuǎn)爐渣中SiO₂含量11~14%最高，因此，渣中SiO₂越高，下渣越多。如圖10，渣中SiO₂越高，增硅越少。說(shuō)明當(dāng)下渣量控制在目前的4~6Kg/t的水平時(shí)，控制增硅與下渣量控制關(guān)系不明顯。

圖10 渣中SiO₂含量與增硅控制

Fig. 10 Relationship between SiO₂ in slag and silicon pickup

需要注意的是，如果下渣量大幅度增加，還是會(huì)對(duì)增硅造成較大影響，因此當(dāng)前較低的下渣量應(yīng)當(dāng)維持。此外，采用更加低硅的原料，例如高堿度精煉渣，對(duì)更低的硅含量控制也是有利的。

5.1 措施小結(jié)

根據(jù)以上分析，控制LF爐精煉過(guò)程增硅，防止硅含量超標(biāo)，可以采取以下措施：

l 控制最佳的熔渣組分：w(MgO)=5~8%、w(CaO+MgO)=62~66%、w(SiO₂) =4~6%、w(Al₂O₃) =29~33%；

l 控制轉(zhuǎn)爐下渣量4~6Kg/t；

l 控制鋼-渣之間反應(yīng)不平衡是控制增硅的關(guān)鍵，鋼-渣間增硅反應(yīng)不平衡度應(yīng)控制在-6.0到-4.0之間；

l 渣中氧化性不宜過(guò)低，建議TFe+MnO>1.0%(脫硫爐次建議控制在1.0~1.5%之間)。

5.2 措施應(yīng)用后硅含量統(tǒng)計(jì)比較

如圖11，采取措施前，LF爐精煉結(jié)束硅含量采樣39爐，均值0.0345%，最大值0.075%，出格爐數(shù)4爐，統(tǒng)計(jì)不合格率10.3%，過(guò)程能力指數(shù)Cpk值^[42]0.34，預(yù)測(cè)長(zhǎng)期不合格率16.2%；采取措施后，LF爐精煉結(jié)束硅含量采樣29爐，均值0.0222%，最大值0.046%，全部合格，過(guò)程能力指數(shù)Cpk值1.35，達(dá)到受控狀態(tài)的要求1.33，預(yù)測(cè)長(zhǎng)期不合格率0.2%。

圖11 LF爐精煉結(jié)束w[Si] 的 I-MR 控制圖

Fig. 11 Control Chart for Silicon content in LF end molten steel

6 結(jié)論

本文對(duì)冶煉低硅低硫鋼種（w[S]≤0.003%和w[Si]≤0.05%）進(jìn)行了討論，著重分析了在脫硫的同時(shí)防止增硅的方法，并提出了具體的應(yīng)對(duì)措施。主要結(jié)論如下：

1）通過(guò)Factsage計(jì)算熔渣組成的活度和熔化特性，得出最佳的精煉終渣組分控制為：w(MgO)=5~8%、w(CaO+MgO)=62~66%、w(SiO₂) =4~6%、w(Al₂O₃) =29~33%；

2）當(dāng)前的轉(zhuǎn)爐下渣量4~6Kg/t應(yīng)對(duì)予以保持不能擴(kuò)大；

3）控制鋼-渣之間反應(yīng)不平衡是控制增硅的關(guān)鍵，鋼-渣間增硅反應(yīng)不平衡度應(yīng)控制在-6.0到-4.0之間；

4）渣中氧化性不宜過(guò)低，建議TFe+MnO>1.0%(脫硫爐次建議控制在1.0~1.5%之間)。

以上措施實(shí)施后，LF爐精煉結(jié)束硅含量均值由0.0345%降低至0.0222%，統(tǒng)計(jì)不合格率由10.3%降至零，過(guò)程能力指數(shù)Cpk值1.35，達(dá)到受控狀態(tài)，預(yù)測(cè)長(zhǎng)期不合格率僅為0.2%。極大提升了低硅產(chǎn)品生產(chǎn)的穩(wěn)定性，取得了良好的效益。

參考文獻(xiàn)：

[1] 倪培亮,王玉春,時(shí)振明.萊鋼低硫鋼冶煉過(guò)程硫含量控制實(shí)踐[J]. 鋼鐵, 2010(03)

[2] 余健,李晶.  超低硫管線鋼的生產(chǎn)及脫硫參數(shù)分析[J]. 煉鋼，2009(03)

[3] 孫中強(qiáng),姜茂發(fā),梁連科,車蔭昌.  LF精煉過(guò)程中頂渣硫容量、分配比和脫硫率的確定[J]. 鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2004(03)

[4] 方忠強(qiáng),孫彥輝.  高堿度精煉渣脫硫分析及硫分配比預(yù)測(cè)模型[J]. 煉鋼， 2014(01)

[5] 呂慶,趙麗樹,張淑會(huì),黃建明,李福民.溫度和氣氛分壓對(duì)CaO-SiO2-Al2O3-MgO-FetO渣系硫容量的影響[J]. 鋼鐵，2008(03)

[6] 王郢,王新華,周紅霞,郭佳,王萬(wàn)軍.超低氧彈簧鋼硫容量計(jì)算及硫脫除分析[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2008(09)

[7] 陳斌,姜敏,王新華.  12CaO·7Al2O3爐渣與合金鋼液的反應(yīng)[J]. 鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2008(10)

[8] 蔣國(guó)昌編著.純凈鋼及二次精煉[M]. 上海科學(xué)技術(shù)出版社, 1996

[9] 崔鵬輝,蔣武鋒,郝素菊,張玉柱,郝華強(qiáng).鋼渣中FeO活度對(duì)硫分配比的影響[J].中國(guó)冶金，2016(06)

[10] 陳躍峰,王雨.  精煉渣組成對(duì)鋼-渣硫分配比的影響[J]. 特殊鋼，2007(04)

[11] (日)〓岡博幸著, 李宏譯. 爐外精煉[M]. 冶金工業(yè)出版社, 2002

[12] 張新法,錢潤(rùn)鋒,李亞厚.鋁鎮(zhèn)靜鋼深脫硫工藝研究[A]. 第十屆中國(guó)鋼鐵年會(huì)暨第六屆寶鋼學(xué)術(shù)年會(huì)論文集III[C]. 2015

[13] 吉立鵬. 首鋼京唐公司煉鋼硫含量控制生產(chǎn)實(shí)踐[C]. 第十七屆全國(guó)煉鋼學(xué)術(shù)會(huì)議文集, 2013, 1258-1261.

[14] 宋滿堂,王會(huì)忠,王新華.極低硫X70鋼的LF精煉工藝研究[J]. 鋼鐵， 2008(12): 38-41.

[15] 張博睿，管傳華，王曉飛等. Q345B 鋼帶表面氧化鐵皮精細(xì)控制技術(shù)[J]. 山東冶金，2017, 39(4)：22-24.

[16] 畢國(guó)喜.熱軋板卷紅色氧化鐵皮的成因及對(duì)策[J]. 金屬世界,2012, 4: 8-13.

[17] 李鑄鐵. 510L免酸洗黑皮鋼的研究與開發(fā)[D].河北理工大學(xué)，2016.

[18] 徐蓉.熱軋氧化鐵皮表面狀態(tài)研究和控制工藝開發(fā)[D]. 東北大學(xué)，2012

[19] 韋弦, 劉社牛, 張振申. 汽車大梁用熱軋黑皮表面鋼的生產(chǎn)工藝探討[J]. 河南冶金，2011,19(6): 20-22.

[20] 馬海濤. SS400 鋼板紅銹成因分析[J]. 遼寧師專學(xué)報(bào)，2005,7(3): 75-76.

[21] 曾加慶.馬鋼CSP流程對(duì)鋼水硅含量的控制[C] .中國(guó)金屬學(xué)會(huì): 2005中國(guó)鋼鐵年會(huì)論文集, 2005, 98

[22] 曾加慶,張建平,范鼎東,賀慶,焦興利.  馬鋼CSP流程對(duì)鋼水硅含量的控制[J]. 鋼鐵, 2005(10)

[23] 洪天亮,吳偉勤.  低硅低硫鋁鎮(zhèn)靜鋼試制開發(fā)[J]. 南鋼科技與管理，2012(01)

[24] 呂銘. 低碳低硅鋁鎮(zhèn)靜鋼增硅問(wèn)題研究與控制[J]. 萊鋼科技，2005(03).

[25] 徐濤,孫彥輝,許中波,蔡開科. SPHC鋼LF精煉過(guò)程鋼水增硅分析[J]. 鋼鐵，2009(06)

[26] Hiroki Ohta,Hideaki Suito. Activities in CaO-SiO2 -Al2O3 slags and deoxidation equilibria of Si and Al[J]. Metallurgical and Materials Transactions B .1996 (6)

[27] Kang,Y J,Sichen D,Morita K.Activities of SiO2in someCaO-Al2O3-SiO2 (-MgO)melts with Low SiO2contents at1 873 K. ISIJ International . 1994

[28] 段光豪,王光進(jìn),錢高偉.低硅鋁鎮(zhèn)靜鋼增硅問(wèn)題的研究與控制[J]. 武鋼技術(shù)，2012(06)

[29] 余國(guó)松,葉健松,吳小良,王文桂.低碳低硅鋁鎮(zhèn)靜鋼試制開發(fā)[J]. 浙江冶金，2005(02)

[30] 朱萬(wàn)軍,區(qū)鐵,李光強(qiáng),王春鋒,沈繼勝.低碳低硅鋁鎮(zhèn)靜鋼精煉過(guò)程硅含量控制分析[J]. 煉鋼，2012(02)

[31] 孫維,王海川,汪開忠,王建軍,吳堅(jiān),趙斌.低碳低硅高鋁鋼熔煉過(guò)程成分變化研究[J]. 煉鋼，2011(04)

[32] 王曉晶.冷鐓鋼冶煉過(guò)程鋼水增硅機(jī)理研究[J]. 天津冶金，2017(04)

[33] 李文英,吳志敏.含鈦低碳鋼LF精煉渣的優(yōu)化[J]. 特殊鋼，2013(05)

[34] 毛春麗,宋慧強(qiáng).低硅含鈦鋼低成本精煉工藝研究[J]. 北方釩鈦，2015(02).

[35] 吳東明,王志強(qiáng),王奇,李長(zhǎng)征.淺析低合金低硅鋼Si的控制[A]. 2009全國(guó)爐外精煉生產(chǎn)技術(shù)交流研討會(huì)文集[C]. 2009

[36] 李文超主編. 冶金與材料物理化學(xué)[M]. 冶金工業(yè)出版社, 2001

[37] 黃希祜編.鋼鐵冶金原理[M]. 冶金工業(yè)出版社, 2002

[38] Turkdogan E T .Slags and f luxes f or f errous ladle metallurgy. Ironmaking steelmaking , 1985 , 12(2):64

[39] Mitsutaka HINO., SusumuKITAGAWA1and Shiro BAN-YA. Sulphide Capacities of CaO-Al₂O₃-MgO and CaO-Al₂O₃-SiO₂ Slags. ISIJ International, Vol, 33 (1993): 36-42

[40] 翁宇, 王忠東. 利用光學(xué)堿度計(jì)算含CaF2 脫硫劑脫硫能力的研究[J]. 煉鋼，1999, 15(1): 25-27.

[41] 郝寧, 王新華, 劉金剛等. MgO 含量對(duì)CaO-Al2O3-SiO2-MgO精煉渣脫硫能力的影響[J]. 煉鋼，2009, 25(4): 16-19.

[42] 何楨主編. 六西格瑪管理（第三版）[M]. 中國(guó)人民大學(xué)出版社，2014