Q235B連鑄二冷配水分析

陳偉^,2  和保民^1,2  郭高翔^1,2  于興旺^1,2  王嘉琦^1,2  楊改彥^1,2

（1.華北理工大學冶金與能源學院；2.河北省高品質鋼連鑄工程技術研究中心, 河北  唐山，063009）

摘  要：針對北方某鋼廠在生產Q235B斷面180×675mm2時遇到較多內部裂紋的問題，運用有限元方法，在ansys軟件中進行二冷配水的模擬計算，并與實際情況進行對比，找出二冷配水存在的問題，提出相應的解決方案。經驗證，采用調整方案后鑄坯鼓肚、角部裂紋等缺陷的數量減少了60%，成效顯著。

關鍵詞： Q235B；連鑄；有限元法；二冷配水

Analysis of Q235B continuous casting secondary cooling water distribution

Chen Wei，He Baomin，Guo Gaoxiang，Yu Xingwang，Wang Jiaqi，Yang Gaiyan

(1.North China University of Science and Technology,College of Metallurgy & Energy, Tangshan 063009, Hebei,China; 2.Hebei Province High Quality Steel Continuous Casting Engineering Technology Research Center, Tangshan 063009, Hebei, China)

Abstract: Aiming at so many cracks under the surface of continuous cast billet with a section of 180×675mm² appear ,we simulate the secondary cooling process in ansys by FEM,and compared with the actual situation, finding out the problem during secondary cooling process and putting forward the suggestions to improve the quality of the product.After our suggestion was adopted, the quantity of cracks has reduced 60%, this is a favorable result.

Keyword：Q235B; continuous casting; finite element method;second cold water distribution

連鑄是煉鋼生產的最后一個環節，是高溫條件下的復雜過程，鑄坯的凝固和冷卻對鑄坯質量起著決定性作用。高潔凈度、良好質量的連鑄坯是煉鋼廠永恒追求的目標，而連鑄坯的質量與二冷配水是否合理密切相關[1]。

近年來，我國在連鑄凝固過程中的數值模擬應用方面發展迅速，如周建川等[2]，建立了異形坯在結晶器內的二維非穩態熱力耦合數學模型，以此作為異形坯結晶器銅板錐度設計的基礎數據；馬交成[3]建立了應力場模型和傳熱模型，并在現場進行了應用研究。本課題組的陳偉[4]對異型坯整個連鑄過程的熱力耦合分析，并與冶金準則相對比，對二冷配水的工藝參數進行了優化。

本文針對Q235B生產時遇到較多內部裂紋的問題，運用有限元方法系統分析了鑄坯的凝固特性，并在此基礎上優化二冷配水方案，對減少鑄坯缺陷，提高連鑄坯質量起到了非常重要的作用。

1 數值模型

1.1 幾何建模

研究對象的橫斷面尺寸為 675(寬面)×180(窄面)mm。據鑄坯的對稱性，為簡化計算只選取1/4鑄坯斷面進行分析。圖1為1/4鑄坯斷面和計算中采用的網格劃分。

1.2 Q235B參數

計算中需要用到的鋼種參數參數見表1～表2。

表1  Q235B溫度計算所需參數

Table.1  Q235B The paramete of temperature calculater

表2  Q235B鋼種成分表

Table 2  Q235B steel composition table

1.3 模型的簡化與假設

建模過程中所作假設條件如下[5]：

（1）忽略結晶器內的鋼液流動行為，鑄坯兩相區和液芯對流傳熱靠增大鋼液導熱系數值3-6倍進行考慮；

（2）忽略結晶器振動、結晶器錐度、凝固偏析和彎月面的影響；

（3）視彎月面處熔融金屬的溫度為澆注溫度；

（4）不考慮結晶器內氣隙以及渣膜對傳熱的影響；

1.4 初始條件與邊界條件

在結晶器上表面，假設鋼水溫度與中間包澆注溫度（T0）相等，也即 t=0時刻，T＝T0。

（1）結晶器內邊界條件屬于第二類邊界條件[6]，其表達式為：

其中a為經驗常數，b為結晶器冷卻水量、冷卻水溫差、鑄坯結構尺寸等參數的函數。

3 計算結果與分析

3.1 拉速為1.0m/min的溫度場計算結果

圖2和圖3分別為Q235B180×675mm2斷面在原配水表下拉速為1.0m/min時結晶器出口、足輥段末、零段上部末、零段下部末、二冷一區末、二區末、三區末、四區末、五區末、六區末、七區末的云圖以及鑄坯特征點溫度歷程圖。由圖并結合計算可知，結晶器出口處凝固坯殼厚度約為17mm；鑄坯液芯完全凝固的位置在距結晶器液面9.02m位置處，在矯直點位置（11.36米）之前，即鑄坯完全凝固矯直；在二冷區內，鑄坯窄面溫度范圍888-1274℃；寬面溫度范圍為934-1164℃；窄面最高返溫出現在零段為166℃；寬面最高返溫出現在二冷4區末，為80℃；在第一矯直點，窄面中心溫度為978℃，寬面中心溫度為934℃。該拉速下二冷配水基本適用于該斷面鑄坯的生產。

3.2 結果驗證

為保證計算結果的正確性，對數值計算結果與生產實際的溫度值做對比，結果如表3所示。比較實測溫度與計算溫度可知，模擬計算真實可靠。

表3  板坯現場測溫與計算數據對比

Table 3 Comparison of slab temperature measurement and calculation data

3.3 不同拉速的計算結果

不同拉速下的數值模擬計算出的結果如表4所示。根據計算結果可知，滿足的冶金準則有：出結晶器坯殼厚度大于8～15mm，且完全凝固矯直。不滿足的冶金限制準則有：拉速達到1.0m/min以上時在二冷零段鑄坯窄面返溫大于150℃；窄面二冷零段因出現返溫導致溫度高于200℃。                                                                                                                            

通過Q235B 180×675mm2斷面的凝固溫度場，并結合現場實際發現窄面氧化鐵皮較重，同時二冷零段因出現返溫致使溫度高于1200℃，容易產生皮下裂紋；拉速小于0.8m/min時鑄坯窄面在矯直點溫度低于900℃，處于第三脆性區，易產生表面裂紋。

鑄坯窄面凝固過程前期屬于高溫運行。建議在二冷零段添加適當長度窄面水條，以降低窄面溫度同時減少返溫。

表4 Q235B 180×675mm²不同拉速下的計算結果

Table 4 Q235B 180 × 675mm2 calculation results under different pulling speed

3.4 調整結果

工廠采納建議之后，在二冷零段添加適當長度窄面水條并調整了生產節奏，鑄坯鼓肚、角部裂紋等缺陷的數量較原來減少了約60%，所做調整收到了良好的效果。

4 結論

本文運用有限元方法對二冷配水進行了模擬計算，并結合現場采用解決方案的結果，得出以下結論：

（1）通過計算結果與現場實測值的對比得知，模型建立正確，傳熱邊界條件設置合理，程序設計較為可靠，計算結果可信。

（2）由各拉速下溫度計算結果與冶金準則的對比推測，皮下裂紋成因是在拉速較高時，鑄坯在二冷段表面返溫過大，提出將拉速維持在1.0m/min及以下。

（3）拉速較低時，鑄坯窄面在矯直點溫度低于900℃，處于第三脆性區，易產生表面裂紋，提出將拉速維持在0.8m/min以上。

（4）工廠采納建議之后，在二冷零段添加適當長度窄面水條并調整生產節奏，鑄坯鼓肚、角部裂紋等缺陷的數量較原來減少了約60%。所做調整收到了良好的效果，有效提高了產品質量。

參考文獻

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